Сплавы подшипников скольжения

Главная \ Полезная информация \ Сплавы подшипников скольжения

Работоспособность подшипника скольжения в значительной степени определяется материалом вкладышей. Материал вкладыша должен быть выбран так, чтобы в сочетании с материалом цапфы была образована антифрикционная пара. В свою очередь, подшипники работают тем надежнее, чем выше твердость поверхностей цапф.

К подшипниковым материалам могут быть предъявлены следующие комплексные требования, соответствующие основным критериям работоспособности подшипников:

а) низкий коэффициент трения;

б) высокая сопротивляемость изнашиванию и заеданию;

в) достаточная усталостная прочность (при пульсирующей нагрузке).

Для обеспечения этих требований наиболее важны следующие основные свойства подшипниковых материалов:

а) теплопроводность, обеспечивающая интенсивный теплоотвод от поверхностей трения, и малый коэффициент линейного расширения во избежание больших изменений зазоров в подшипниках;

б) прирабатываемоcть, обеспечивающая умень-шение кромочных и местных давлений, связанных с упругими деформациями и погрешностями изготовления;

в) хорошая смачиваемость маслом и способность образовывать на поверхностях стойкие и быстро восстанавливаемые масляные пленки;

г) коррозионная стойкость.

Кроме того, существенное значение имеют технологические свойства: литейные, хорошая обрабатываемость резанием и т. д. Хорошим антифрикционным свойствам материала благоприятствует структура, характеризуемая пластической основой и более твердыми вкрапленными в неё составляющими.

Подшипниковые антифрикционные материалы по своему химическому составу делятся на следующие группы: баббиты, бронзы, сплавы на цинковой основе, сплавы на алюминиевой основе, антифрикционные сплавы на железной основе.

Баббиты

Наиболее давними подшипниковыми материалами являются мягкие сплавы на оловянной и свинцовой основах. Первый подшипниковый сплав был разработан в 1839 г. англичанином
И. Баббитом. Он содержал 82–84 % Sn, 5–6 % Сu и 11–12 % Sb. Этот сплав положил начало использо-ванию мягких белых антифрикционных сплавов в технике, и поэтому все последующие сплавы на оловянной и свинцовой основах стали называть баббитами. Баббиты обладают низкой твердостью (НВ 13–32), имеют невысокую температуру плавления (240–320 °С), повышенную размягчаемость (НВ 9–24 при 100 °С), отлично прирабатываются и обладают высокими антифрикционными свойствами. В то же время они обладают низкой усталостной прочностью, что сказывается на работоспособности подшипников. В России стандартизованы две группы баббитовых сплавов, их состав приведен в табл. 20.1. Наиболее распространенные баббиты в зарубежной практике (США) даны в табл. 20.2. В табл. 20.15 приведены некоторые свойства отдельных баббитовых сплавов и допустимые режимы работы.

К выбору подшипниковых сплавов необходимо подходить с учетом толщины баббитового слоя подшипника. Гетерогенное микростроение сплавов типа Б83 с крупными твердыми кубическими кристаллами химического соединения SnSb (β-фазы) не способствует удовлетворительной сопротивляемости усталостным повреждениям под действием циклических нагрузок в тонкослойных подшипниках (толщина слоя менее 1 мм). В отдельных локальных объемах кристаллов β-фазы накапливается пластическая деформация, и в слое баббита возникают остаточные напряжения. В тонком слое внедрение в пластичную основу кристаллов твердой составляющей, принимающей на себя нагрузку, затруднительно. Размеры таких кристаллов нередко соизмеримы с толщиной слоя (достигают нескольких десятых мм). Слой мягкой пластичной основы под кристаллами твердой составляющей приобретает способность больше сопротивляться пластической деформации за счет влияния подложки (корпуса цапфы). На отдельных участках скопления хрупких кристаллов β-фазы возникает вероятность непосредственной передачи давления через эти кристаллы от шейки вала на корпус подшипника. В таких условиях β-фаза оказывается слабым участком, по кристаллам SnSb развиваются трещины. Эти микроскопические повреждения при дальнейших циклических нагружениях являются очагами развития усталостных трещин.

Гетерогенная структура, состоящая из мягкой легкоприрабатывающейся основы и твердых включений, способствует удержанию пленки смазки, что снижает коэффициент трения.

Баббиты применяются в подшипниках в виде слоя, залитого по корпусу вкладыша из бронзы, латуни, стали или чугуна. Наиболее прочное соединение заливаемого слоя баббита с корпусом вкладыша достигается специальным процессом заливки, включающим очистку поверхности корпуса и его облуживание. Тонкостенные вкладыши двигателя легкового автомобиля изготовляются штамповкой из биметаллической ленты, получаемой непрерывной заливкой баббита по движущейся стальной калиброванной ленте.

При правильной подготовке поверхности вкладыша и его заливке прочное соединение баббита и металла корпуса (бронза, сталь, чугун) происходит по всей поверхности вкладыша, что позволяет значительно уменьшить толщину слоя баббита. Способ механического крепления баббита к вкладышу (путем устройства во вкладыше пазов и отверстий, заполняемых баббитом при заливке) пригоден лишь для малонапряженных баббитов.

Таблица 20.1

Химический состав баббитов (%), используемых в РФ

А. Баббиты по ГОСТ 1320–98

Марка

Sn

Sb

Сu

Cd

Ni

As

Pb

Б88

Остальное

7,3–7,8

2,5–3,5

0,8–1,2

0,15–0,25

Б83

10,0–2,0

5,5–6,5

Б83С

9,0–11,0

5,0–6,0

1,0–1,5

Б16

15,0–17,0

15,0–7,0

1,5–2,0

Остальное

БН

9,0–11,0

13,0–5,0

1,5–2,0

0,1–0,7

0,1–0,5

0,5–0,9

БСб

5,5–6,5

5,5–6,5

0,1–0,3

Б. Сплавы по ГОСТ 1209–99

Марка

Sn

Са

Na

Mg

А1

Pb

БКА

0,95–1,15

0,7–0,9

0,05–0,20

Остальное

БК2

1,5–2,1

0,30–0,55

0,2–0,4

0,06–0,11

БК2Ш

1,5–2,1

0,65–0,90

0,7–0,9

0,11–0,16

Таблица 20.2

Химический состав (%) наиболее употребительных баббитов, используемых в США

Марка

Sn

Sb

Pb

As

SAE11

86,0 (min)

6,0–7,5

0,5

0,1

SAE12, ASTM2

88,25 (min)

7,0–8,0

SAE13

5,0–7,0

9,0–11,0

Остальное

0,25

0,6

0,8–1,2

SAE14, ASTM7

9,25–10,75

14,0–1,6,0

SAE15, ASTM15

0,9–1,25

14,0–15,5

Примечание. Примесей < 0,2%.

Для тонкослойных вкладышей баббит должен удовлетворять следующим требованиям:

  • не иметь резко выраженной неоднородной структуры. Для них возможно использование однофазных сплавов при достаточном сопротивлении металла смятию;

  • обладать повышенной сопротивляемостью усталостному разрушению, поскольку работа тонкослойных прецезионных вкладышей должна протекать, в основном, в условиях жидкостного трения;

  • баббитовый антифрикционный слой желательно применять с пониженной твердостью — до НВ 15–20. При этом улучшается прирабатываемость. Это важно в связи с тем, что сопротивляемость смятию в тонком слое повышается за счет влияния подложки;

  • для обеспечения надлежащей долговечности подшипников существенное значение имеет прочность соединения баббита с корпусом, определяемая способностью слоя полуды сопротивляться усталостному разрушению.

В России разработаны и применяют для тонкослойных подшипников сплавы Б88, БК2 с добавкой переплава и другие, состав которых приведен в табл. 20.3.

Подшипники с толщиной баббитового слоя > 3 мм используют при сравнительно легких условиях работы. Баббитовый слой таких подшипников (Б83, Б16, БН, БКА) обладает хорошей способностью прирабатываться и является своеобразным компенсатором всякого рода неточностей, образованных при обработке и монтаже трущихся деталей и возникающих в процессе эксплуатации. К такому типу относятся подшипники скольжения вагонов, вкладыши тихоходных мощных судовых двигателей, компрессоров и др.

Таблица 20.3

Химический состав (%) баббитов, используемых для тонкослойных подшипников

Марка

Sn

Sb

As

Са

Pb

СОС6-6

5,5–6,5

5,5–6,5

Остальное

БС2

1,5–2,5

9,0–10,0

0,5–0,8

БК2 с добавкой переплава

1,5–2,1

0,15–0,3 Na

0,04–0,09 Mg

0,08–0,3

Сплавы на медной основе

Из сравнительно большого количества сплавов на медной основе в качестве антиффикционных используются обычно бронзы (оловянные и безоловянные) и латуни. Подшипники изготовляют из бронзы в монометаллическом и биметаллическом исполнении. Монометаллические подшипники (вкладыши, втулки и др.) изготовляют из бронз, обладающих достаточной прочностью и твердостью. Бронзы, употребляемые в таких подшипниках, подразделяются на сплавы с высоким (до 10 %) и низким (до 3 %) содержанием олова. В состав легирующих добавок входят Zn, Pb, Ni, P и др. Стандартом (ГОСТ 613–79) определены составы малооловянистых бронз. Бронзы же с высоким содержанием олова используют в ответственных случаях по ведомственным техническим условиям. Состав наиболее употребительных оловянных бронз приведен в табл. 20.4.

Для изготовления свертных втулок, торцовых дисков и других антифрикционных деталей применяют деформируемые оловянные бронзы. Состав некоторых из таких сплавов приведен в табл. 20.5.

Для биметаллических подшипников в качестве антифрикционного слоя употребляются бронзы, содержащие повышенное количество свинца, без олова или с небольшим количеством олова. Распространенным сплавом первого вида является бронза БрСЗО, содержащая 30 % Pb. Сплав второго вида содержит 22 % Pb и 1 % Sn. Для монометаллических подшипников иногда используется свинцовистая бронза БрОС5-25 (5 % Sn и 25 % Pb).

Помимо оловянных бронз сравнительно широко используют сплавы, не содержащие олово (безоловянные). Некоторые из сплавов по свойствам не уступают, а иногда и превосходят оловянные бронзы. Химический состав и области применения ряда таких бронз приведены в табл. 20.6.

В тяжелонагруженных трущихся деталях (дорожные машины, тяжелое станочное оборудование, скользящие соединения теплопередаточного оборудования и др.) с успехом применяют высокопрочные алюминиевые бронзы. Состав и механические свойства ряда алюминиевых бронз, применяемых в отечественном машиностроении, даны в табл. 20.7.

В меньшей степени, чем бронзы, употребляются в качестве антифрикционных материалов латуни (сплавы меди с цинком и другими металлами). В качестве антифрикционных используются так называемые кремнистые и марганцовистые латуни и находят применение алюминиевожелезные латуни (ГОСТ 17711–93).

Химический состав, свойства и области использования наиболее употребительных антифрикционных латуней приведены в табл. 20.8.

Сплавы на медной основе широко распространены во всем мире. Составы их мало отличаются один от другого. Для примера в табл. 20.9 приведены составы стандартных бронз, применяемых в ФРГ и США.

В табл. 20.15 приведены некоторые свойства отдельных бронзовых и латунных сплавов, а также допустимые режимы их работы.

Таблица 20.4

Химические составы (%) наиболее употребительных оловянных литейных бронз

Марка

Sn

Zn

Pb

Назначение

Cu

Стандартные бронзы

Остальное

БрОЦСНЗ-7-5-1*l

2,5–4,0

6,0–9,5

3,0–6,0

В трущихся парах при
нагрузке до 25 кгс/см2

БрОЦСЗ-12-5

2,0–3,5

8,0–15,0

3,0–6,0

БрОЦС5-5-5

4,0–6,0

4,0–6,0

4,0–6,0

Антифрикционные детали

БрОЦС4-4-17

3,5–5,0

2,0–6,0

14,0–20,0

БрОЦСЗ,5-7-5

3,0–4,5

6,0–9,5

3,0–6,0

Нестандартные бронзы

БрОЦ10-2

9,0–11,0

1–3,0

Антифрикционные детали ответственного назначения

БрОФ10-1*2

9,0–11,0

БрОСН10-2-3*3

9,0–11,0

2,0–3,25

БрОС10-10

8,0–10,0

6,0–11,0

БрОС16-5

15,0–17,0

4,0–6,0

БрОС8-12

7,0–9,0

11,0–13,0

*1 Содержит 0,5–2,0 % Ni.

*2 Содержит 0,4–1,0 % Р.

*3 Содержит 3,0–4,0 % Ni.

Таблица 20.5

Химический состав (%) деформируемых подшипниковых бронз, содержащих олово

Марка

Основные элементы

ГОСТ или ТУ

Sn

Р

Ni

Cu

БрОФ6,5-0,15

6,0–7,0

0,1–0,25

Остальное

ГОСТ 5017–90

БрОФ6,5-0,4

6,0–7,0

0,3–0,4

БрОФ7,0-0,2

7,0–8,0

0,1–0,25

БрОФ8,0-0,3

7,5–8,5

0,25–0,35

0,1–0,2

ТУ 48-21-214–72

БрОФ6,5-0,4

6,0–7,0

0,3–0,4

0,1–0,2

БрОЦС4-4-2,5*

3,0–5,0

 

ГОСТ 5017–90

*Содержит 3,0–5,0 % Zn и 1,5–3,5 % Pb.

Таблица 20.6

Химический состав (%) безоловянных подшипниковых бронз

Марка

Сu

Sb

Pb

Р

Заменяемые сплавы

Назначение

БрСуСФ6-12-0,3

81,7

6,0

12,0

0,3

БрОС8-12

БрОС10-10

Втулки, золотники, скользуны и другие детали, работающие при высоких скоростях скольжения

БрСуНЦСФ-3-3-3-20-0,2

69,3

3,5

20

0,2

БрОС10-10

БрОС8-12

Подшипники, соприкасающиеся с морской и пресной водой и другими агрессивными жидкостями

БрСуН6-2

БрСуФ6-1

91,3

93,0

6,0

6,0

1,0

БрОФ10-1

Антифрикционные детали

БрКМцЗ-1

96,0

БрОЦ10-2

БрОЦ4-3

БрОЦ8-4

БрОЦС6-6-3 БрОЦС5-5-5

Материал для пружин, втулок и фасонных отливок

Примечание. Бронза марки БрСуНб-2 также содержит 2,0 % Ni и 0,7 % Zn, a марки БрКМцЗ-1 — 3,0 % Si и 1,0 % Мn и БрСуНЦСФ-3-3-3-20-0,2 содержат 3,5 % Zn и 3,5 % Ni.

Таблица 20.7

Химический состав (%) и механические свойства алюминиевых бронз

Марка

Аl

Ni

Mn

Fe

s в, кгс/мм2

d , %

Способ литья

БрАМц9-2Л

8–10

1,5–2,5

40

20

К

БрАМц10-2

9–11

1,5–2,5

50

12

3 и К

БрАЖ9-4Л

9–10

2–4

40

10

3

БрАЖМц10-3-1,5

9–11

1,0–2,0

2–4

50

12

К

БрАЖН10-4-4Л

9,5–11,0

3,5–5,5

3,5–5,5

60

5

К

БрАЖН11-6-6

10,5–11,5

5,0–6,5

5,0–6,5

60

2

К

Примечание. Условные обозначения: К — литье в кокиль; 3 — литье в песчаные формы.

Таблица 20.8

Химический состав (%) и механические свойства антифрикционных латуней

Марка

Си

Mn

Pb

Zn

s в, кгс/мм2

d ,%

Назначение

ЛАЖ60-1-1Л*1

58–61

0,1–0,6

Остальное

40

20

Арматура, втулки, подшипники

ЛКС80-3-3*2

77–81

2,0–4,0

30–40

15–25

Подшипники, втулки

ЛМцС58-2-2

57–60

1,5–2,5

1,5–2,5

30–42

20

Подшипники, втулки и другие детали, в том числе армировка вагонных подшипников

*1 Содержит 0,8–1,5 % Аl; 0,8–1,5 % Fe.

*2 Содержит 2,5–4,5 % Si.

Таблица 20.9

Химический состав (%) бронз, применяемых за рубежом

Марка

Стандарт

Сu

Pb

Sn

Zn

Прочие

Бронзы, употребляемые в ФРГ

GCuPb22Sn

DIN1716

84

22

1

GСuPb10Sn

DIN1716

80

10

10

GCuSn7ZnPb

DIN 1705

83

6

7

4

GСuSn1O

DIN1705

90

10

GCuSn8

DIN 17662

92

8

CuZn31Si

DIN17660

68

31

1As

CuA119Mn

DIN17665

88

ЗМn

Бронзы, употребляемые в США

Свинцовистая медь

SAE480

65

35

То же

SAE48

70

30

Свинцовистооловянистая бронза

AMS4840

70

25

5

Полупластичная бронза

SAE67

78

16

6

Свинцовистая красная бронза

SAE40

85

5

5

5

Бронзовые подшипники

SAE660

83

7

7

3

 

Фосфористая бронза

SAE64

80

10

10

1 Р

Пушечная бронза

SAE62

88

2

2

То же

SAE620

88

4

4

Свинцовистая пушечная бронза

SAE65

88

2

10

Алюминиевая бронза

ASTMB148-52-9C

85

     

4Fe, 11A1

Сплавы на алюминиевой основе

За последнее время в нашей стране и за рубежом резко возросло использование алюминиевых подшипниковых сплавов. Они обладают достаточной усталостной прочностью, коррозионной стойкостью в маслах, имеют сравнительно высокую задиростойкость и хорошие антифрикционные свойства. Эти качества во многом определили тенденцию замены ими антифрикционных сплавов на свинцовой и оловянной основе, а также свинцовистой бронзы.

Алюминиевые сплавы употребляют для изготовления монометаллических деталей (втулок, подшипников, шарниров и др.) и биметаллических подшипников. Последние изготовляют штамповкой из биметаллической полосы или ленты со слоем алюминиевого сплава, соединенного со сталью в процессе совместного пластического деформирования при прокатке. Для монометаллических подшипников употребляются сравнительно твердые прочные сплавы, а слой биметаллических вкладышей изготовляют из менее твердого пластичного металла.

Алюминиевые сплавы классифицируют преимущественно по микроструктурному признаку. Эта классификация отражает в большей степени антифрикционные свойства сплавов, так как общепризнанной является роль мягких структурных составляющих в уменьшении износа и увеличении сопротивляемости задиру трущейся пары. К I группе относят сплавы, имеющие включения твердых структурных составляющих (FеАl3, Аl3Ni, CuAl2, Mg2Si, AlSb, кремний и др.) в пластичной основе металла. В сплавах II группы, наряду с твердыми составляющими, имеются мягкие включения.

В РФ сплавы на алюминиевой основе стандартизованы ГОСТ 14113–78. Их состав приведен в табл. 20.10.

В зарубежной практике получили большее распространение сплавы II группы, но в последние годы сравнительно широко используют и сплавы I группы. Подробные сведения о составах приведены в табл. 20.11.

За последние годы в связи с появлением тяжелонагруженных двигателей в автомобилестроении, тракторостроении, транспортном машиностроении и других появилась острая необходимость в материалах подшипников, обладающих повышенной задиростойкостью. В связи с этим в РФ, Японии, Англии и Америке разрабатываются алюминиевооловянные сплавы, содержащие до 30 и даже 40 % Sn и отрабатывается технология изготовления сплавов, содержащих свинец. Такие сплавы обладают способностью хорошо сопротивляться задиру при ультратонких смазочных слоях, однако эта особенность достигается наиболее полно при содержании 14 % Pb. В России разработан метод получения алюминиевосвинцовых (до 30 % Pb) сплавов из гранул. Отливка гранул производится во вращающемся стакане с круглыми отверстиями при частоте вращения 1500 об/мин. Струя разбивается на капли, которые через отверстия попадают в воду и кристаллизуются.

Последующее прессование гранул производят различными способами. Хорошие результаты были получены при прессовании на шнековых прессах. Прессованные заготовки достаточно хорошо обрабатываются давлением и соединяются с помощью прокатки со стальными полосами для последующего изготовления биметаллических подшипников.

В табл. 20.15 приведены некоторые свойства отдельных алюминиевых сплавов и допустимые режимы их работы.

Таблица 20.10

Химический состав (%) алюминиевых антифрикционных сплавов

Группа

Марка сплава

Ni

Mg

Sb

Сu

Si

Sn

Ti

Al

I

АН-2,5

2,7–3,3

Остальное

АСМ

0,3–0,7

3,5–6,5

II

А09-1

1,0

9,0

А0З-1

0,4

1,0

1,85

3,0

А09-2

1,0

2,25

0,5

9,0

А09-2Б

1,75

9,0

0,02–0,10

А020-1

1,0

20,0

0,02–0,10

Таблица 20.11

Химический состав (%) сплавов на алюминиевой основе, применяемых за рубежом

Марка и страна

Sn

Ni

Сu

Si

Cd

Pb

Mg

Al

SAE770 (США)

6,5

1,0

1,0

       

Остальное

SAE780 (США)

6,5

0,5

1,0

1,5

SAE781 (США)

4,0

1,0

AS–15 (Англия),

             

SAE783 (США)

20,0

1,0

0,15

Аl—Рb сплав

1,0

8,0

KS1275 (ФРГ)

1,0

1,0

13,0

1,0

AS–78 (Англия)

1,0

11,0

Сплавы на цинковой основе

Цинковые сплавы в качестве антифрикционных, хотя и известны с давних времен, не получили достаточно широкого распространения. В то же время цинковые сплавы обладают рядом ценных свойств, которые дают возможность использовать их во многих случаях взамен бронз и баббитов.

Сплавы на цинковой основе, обладая низкой температурой плавления (»  400 °С), в большей степени, чем бронзы и алюминиевые сплавы, размягчаются с нагревом, благодаря чему легче прирабатываются. По этой причине подшипники из цинковых сплавов меньше изнашивают сопряженные поверхности цапфы при попадании абразивов. Частицы абразивов легче внедряются в трущуюся поверхность и меньше повреждают за счет микрорезания цапфу.

Цинковые сплавы являются весьма технологичными при изготовлении как монометаллических, так и биметаллических трущихся деталей. Легко достигается соединение цинкового сплава со сталью литейным способом и совместной прокаткой со стальной заготовкой. Соединение жидкого цинкового сплава со сталью достигается за счет слоя жидкого цинка, наносимого способом горячего цинкования.

Подшипники и другие детали из цинковых сплавов употребляются в литом и обработанном давлением (прокатка, прессование) состояниях. Составы стандартных сплавов (ГОСТ 21438–95) и свойства их в литом и прокатанном виде приведены в таблицах 18.6 и 18.7 гл. 18. В этой главе представлены особенности изготовления деталей из антифрикционных цинковых сплавов.

Особенностью цинковых сплавов в отличие от алюминевых и бронз является повышение прочности и пластичности сплавов после горячей обработки давлением при 250–300 °С. Это сказывается и на показателях усталостной прочности. Так,
например, для литого сплава ЦАМ9-1,5 предел выносливости при переменном изгибе вращающихся круглых образцов 5,0 кгс/мм2, а для прессованного металла — 10–11 кгс/мм2.

Цинковые сплавы в качестве антифрикционных материалов больше всего используют в нашей стране, причем опыт их массового применения накоплен на железнодорожном транспорте. В других странах цинковые сплавы используют в сравнительно небольших количествах. Состав наиболее употребительных сплавов дан в табл. 20.12.

Таблица 20.13

Химический состав (%) зарубежных цинковых сплавов

Марка,
страна

А1

Сu

Mg

Mn

Zn

1010 (ФРГ)

9–11

0,6–1,0

0,02–0,05

 

Остальное

410 (ФРГ)

3,7–4,3

0,6–1,0

0,02–0,05

 

Япония

10

2

 

0,2

Алцен 305 (Австрия)

30

5

 

 


Сплавы на железной основе

Как антифрикционные материалы стали используют сравнительно редко и при очень легких условиях работы (при небольших удельных давлениях и невысоких скоростях скольжения). Будучи твердыми и имея высокую температуру плавления, стали плохо прирабатываются, сравнительно легко схватываются с сопряженной поверхностью цапфы и образуют задиры. Обычно используют так называемые «медистые стали», содержащие малое количество углерода, либо «графитизированные стали», имеющие включения свободного графита. Состав некоторых сталей, рекомендуемых к использованию взамен бронз в легких условиях работы, приведен в табл. 20.13.

Чугуны применяют для подшипников и других трущихся деталей в большем количестве и ассортименте, чем стали. Антифрикционные свойства чугунов представлены в табл. 20.15. Они определяются в значительной степени строением графитовой составляющей.

Чугун с глобулярной формой графита и с тол-стыми пластинками более износостоек, чем чугун с тонкими пластинками. В структуре антифрикционного чугуна желательно иметь минимальное количество свободного феррита (не более 15 %) и должен отсутствовать свободный цементит. Состав антифрикционных чугунов приведен в табл. 7.13 главы 7.

Таблица 20.13

Химические составы (%) антифрикционных сталей

Марка стали

Сu

А1

С

Si

Mn

S

P

Fe

Медистая
сталь

32

2,5

0,1

 

Остальное

Графитизированная сталь

1,6

1,0

0,3

< 0,03

< 0,03

Области использования антифрикционных чугунов ограничиваются легкими условиями работы. Рекомендуемые границы применения чугунов в узлах трения представлены в табл. 7.14 главы 7.

Сплавы, изготовляемые методом порошковой металлургии

Изготовляемые методом порошковой металлургии подшипниковые материалы выполняются путем спекания заготовок, спрессованных предварительно (в пресформах) из надлежащим образом обработанных металлических порошков, часто с добавкой небольшого количества графита. Степень пористости обычно около 25 %. В качестве обязательной добавки к железным и медным пористым изделиям, помимо графита, используют самосвязывающие порошки дисульфита молибдена, нитрита бора и др.

Готовые втулки калибруются обжатием (резанием со стороны рабочей поверхности не обрабатываются) и пропитываются в вакууме маслом. Главное их назначение — подшипники малого размера, работающие при малых нагрузках, без подвода смазки. Срок службы ограничен запасом смазки в слоях, прилегающих к поверхности трения.

Составы наиболее распространенных пористых сплавов на железной, алюминиевой и медной основах и некоторые их свойства приведены в табл. 20.14.

Таблица 20.14

Состав и основные характеристики металлокерамических подшипниковых материалов

Марка

Состав, %

Плотность,

103 × кг/м3

Пористость,

%

s в,

кгс/мм2

s сж,

кгс/мм2

НВ

Ударная вязкость,

кгс/мм2

(на образах без надреза)

Коэффициент трения
со смазкой

Допустимые нагрузки,
кгс/см2 при n  = 2–3 м/с

Максимально допустимая
рабочая температура, °С

Пористое
железо

100 Fе

6,0–6,5

18–22

12–14

30–40

40–55

1,6–2,0

0,019–0,023

40–45

100–120

ЖГр-1-20пф

99,0 Fe + 1,0 графита

6,0–6,3

17–23

14–18

40–45

60–100

0,3–0,6

0,06–0,09

34–38

100–120

ЖГр-2-20пф

98,0 Fe + 2,0 графита

5,8–6,2

17–23

14–16

38–42

50–80

0,25–0,35

0,06–0,09

34–38

100–120

ЖГр-3-20пф

97,0 Fe 4 – 3,0 графита

5,5–6,0

17–23

12–14

30–35

50–80

0,18–0,22

0,04–0,06

40–45

100–140

ЖГр-3-Д-3

94,0 Fe + 3,0 графита + 3,0 меди

5,7–6,2

22–27

25–35

120–130

70–100

0,4–0,8

0,04–0,07

50–70

120–150

ЖГр-3-Це-4

93,0 Fe + 3,0 графита + 4,0 ZnS

5,4–5,8

17–23

12–14

75–80

60–100

0,15–0,25

0,001–0,0075

80–100

До 150

ЖГр-1-Дс-3

96,0 Fe + 1,0 графита + 3,0 Сu2S

6,2–6,3

18–22

90–120

90–120

0,4–0,5

80–100

До 150

АЖГр-6-3

90 A1 – 6Fe + 4 графита

2,6–2,8

5–10

14–15

20–24

0,4–0,5

0,005–0,008

40–60

100–120

AM Г-10-3

87,0 Al + 10,0 Сu + 3,0 графита

2,8–2,9

5–10

 

23–24

30–35

35–50

100–120

БрОГ10-2

88 Cu + 10,0 Sn + 2 графита

6,0–6,8

20–25

50–60

18–20

0,004–0,008

25–30

80–90

Примечание. ПФ — перлитно-ферритная структура.

Таблица 20.15

Сравнительные характеристики антифрикционных материалов

Материал

НВ

Коэффициент трения по стали

Допустимый режим работы

без смазочного материала

со смазочным
материалом

p × 10–5,
Па

v,
м/с

vp × 10–5,
Па ×  м/с

Баббиты:

Б83

300

0,07–0,12

0,004–0,006

150

50

750

Б16

300

100

30

30

БК2

320

150

15

60

Бронзы:

Бр010Ф1

1000

0,1–0,2

0,004–0,009

150

10

150

Бр05Ц5С5

600

80

3

120

БрС30

250

250

12

300

Латуни:

ЛЦ16К4

1000

0,15–0,24

0,009–0,016

120

2

100

ЛЦ38Мц2С2

800

106

1

100

Алюминиевый сплав:

А09–2

310

0,1–0,15

0,008

250

20

1000

Антифрикционные серые чугуны:

АЧС–1

2200

0,12–0,23

0,008

25

5

100

АЧС–3

1600

0,016

60

0,75

45